，鋼板為5.5，鋁板為1.1
，塑料為0.3。A—柜體實(shí)際散熱面積
，m2
，柜體的安裝方式對柜體的散熱有較大影響，某公司提供了如下幾種典型安裝方式的散熱面積計算方法
。
(1)單個柜體
，四周有空：A=1.8×高×(寬+深)+1.4×寬×深
(2)單個柜體，用于壁裝：A=1.4×寬×(高+深)+1.8×深×高
(3)起始或終端柜體
，四周有空：A=1.4×寬×(高+深)+1.8×寬×高
(4)起始或終端柜體
，四周有空：A=1.4×高×(寬+深)+1.4×寬×深
(5)位于中間的柜體，四周有空：A=1.8×寬×高+1.4×寬×深+深×高
(6)位于中間的柜體
，用于壁裝：A=1.4×寬×(高+深)+深×高
(7)位于中間的柜體
，用于壁裝，頂部覆蓋：A=1.4×寬×高+0.7×寬×深+深×高
△T—柜內(nèi)外的溫差
，柜體內(nèi)部的溫度減去柜體外面的溫度(即現(xiàn)場環(huán)境溫度)
。
按照GB 3836.2—2010對隔爆殼體的要求，鋼制的隔爆型殼體的尺寸的上限最大為1.2米(寬)×1.2米(高)×0.6米(深)
。若將某一變頻器置于此腔體內(nèi)
，同時假設(shè)此柜體位于中間且四周都有空，根據(jù)某公司提供的典型散熱面積的計算方法(7)
，那么此柜體的散熱面積大約為4.32m2
；若現(xiàn)場環(huán)境溫度為：25℃(變頻器工作環(huán)境是-10℃～+50℃之間)。
那么根據(jù)式(1),此鋼制柜體的最大能散發(fā)的熱量為5.5×4.32×(50-25)=594W
。
如果隔爆腔不考慮其它發(fā)熱元件引起的溫升
，變頻器的發(fā)熱量就不能超過594W。否則就超過了變頻器的最高工作環(huán)境溫度。相同功率的變頻器
，不同的廠家生產(chǎn)的體積和發(fā)熱量均有所不同
。如果僅考慮通過隔爆柜體的表面自然散熱，1.2米(寬)×1.2米(高)×0.6米(深)的隔爆腔體就只能放置18.5kW及以下的變頻器
。
但如果采用熱管散熱處理
，就可以將變頻器產(chǎn)生的90%的熱量全部帶出柜外(實(shí)際會有小部分熱量留在腔內(nèi))；那么該隔爆腔就能放置產(chǎn)生594W÷10%=5940W發(fā)熱量的變頻器
，大概可以得出變頻器的功率為5940W÷5%=118.8kW
。換句話說，采用隔爆型熱管散熱的方法
，可以放置到110kW及以下的變頻器
。按照以上的計算方法進(jìn)行推算，如果增大隔爆腔尺寸
，所放置的變頻器的功率還可增大
。但在正常情況下，考慮到隔爆殼體的耐壓和加工精度必須滿足防爆標(biāo)準(zhǔn)
，隔爆腔的外形也不宜大于上面描述的尺寸
。
3.2.2 正壓通風(fēng)散熱
采用介質(zhì)隔離點(diǎn)燃源達(dá)到電器防爆的目的，是正壓通風(fēng)防爆柜的防爆原理
。隔離介質(zhì)可以用壓縮空氣罐
、壓縮機(jī)或鼓風(fēng)機(jī)等供氣，保護(hù)氣源壓力在0.2～0.8MPa均可
，氣體類型為潔凈空氣或惰性氣體
；在通電使用之前，需首先進(jìn)行換氣操作程序
，將箱內(nèi)原有的防爆性氣體得到的稀釋程度到達(dá)安全界限以下
。在換氣時，需將進(jìn)
、出氣閥開至最大
，達(dá)到充分置換目的，換氣量需不少于正壓腔凈容量的5倍
，箱內(nèi)的爆炸性氣體溶度可降低至安全界限以下
。在正壓時，腔內(nèi)每一部位相對外部大氣壓應(yīng)保持的最低壓力：對于“Px”型為50Pa
，對于“Pz”型為25Pa (制造廠應(yīng)規(guī)定腔內(nèi)最低和最高正壓值
，但不低于GB標(biāo)準(zhǔn))。簡易管路連接
。
正壓通風(fēng)型防爆柜為不間斷連續(xù)供風(fēng)
，當(dāng)變頻器安裝在正壓柜內(nèi)運(yùn)行
，所產(chǎn)生的熱量將連續(xù)不斷的被帶出柜外。如果變頻器功率較大
，相應(yīng)的發(fā)熱量也大
，可適當(dāng)?shù)脑龃蟪鰵忾y的開度，增加氣體流動量
，如果面板上儀表顯示壓力低于最低設(shè)定氣壓
，再緩慢增大進(jìn)氣閥的開度，使腔內(nèi)壓力維持在一個合理范圍
。這時正壓柜處于一個動態(tài)平衡狀態(tài)
，不停的帶走變頻器工作時所產(chǎn)生的熱量，正壓腔內(nèi)的溫度也就不會升高
，保證變頻器安全可靠運(yùn)行
。
一臺正壓柜到底需要提供多大流量的壓縮氣源，主要看整個正壓柜內(nèi)發(fā)熱量的大小
，根據(jù)經(jīng)驗公式
，如果柜內(nèi)需排出1kW功耗產(chǎn)生的熱量，要求的排風(fēng)量是360m3/h
。這樣就可以根據(jù)柜內(nèi)變頻器的發(fā)熱量
，大致計算出所需壓縮氣源的最小流量。理論上講
，不管柜內(nèi)產(chǎn)生多少發(fā)熱量，這要排氣量達(dá)到這一標(biāo)準(zhǔn)
，變頻器就可以安全可靠的運(yùn)行
。
4 對比分析
隔爆型和正壓通風(fēng)型防爆變頻柜在爆炸性危險場所使用具有各自的優(yōu)缺點(diǎn)，具體表現(xiàn)在以下幾個方面
。
(1)相對于隔爆型防爆結(jié)構(gòu)
，正壓通風(fēng)型變頻柜更容易設(shè)計制造；但隔爆型變頻柜安裝維護(hù)簡便
，適合使用的危險區(qū)域多
。
(2)正壓通風(fēng)柜現(xiàn)場必須提供連續(xù)不斷的壓縮氣源，使用場所有一定的局限性
，在不具備氣源的場所其運(yùn)行成本較高
。
(3)對于大功率的變頻器，正壓通風(fēng)柜的散熱性能好
，優(yōu)于隔爆型柜體
。
(4)外觀上來看，正壓通風(fēng)柜要比隔爆型柜體更加美觀和輕便
，遠(yuǎn)距離運(yùn)輸成本低
。
5 結(jié)語
本文分析了目前防爆變頻器兩種主要的防爆處理方式
，并比較了它們的優(yōu)缺點(diǎn)。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展
，通過不斷的研究
，在滿足國家和行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的防爆要求的前提下，一定會研制出成本更低
